ໃນປັດຈຸບັນ, firewalls ຂອງ transformers ແລະ reactors ໃນ substation UHV ພາຍໃນປະເທດມັກຈະຮັບຮອງເອົາໂຄງສ້າງສີມັງ cast-in-place ຫຼືໂຄງສ້າງ brick-and-powder, ເຊິ່ງມີຜົນກະທົບ insulation ສຽງທີ່ແນ່ນອນ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ເນື່ອງຈາກຄວາມຖີ່ສຽງຕ່ໍາຂອງເຄື່ອງຫັນປ່ຽນແລະເຄື່ອງປະຕິກອນແລະຄວາມຍາວຂອງຄື້ນສຽງຍາວ, ການແຜ່ກະຈາຍສຽງລົບກວນແລະຄວາມສາມາດໃນການສົ່ງຕໍ່ຂອງພວກເຂົາແມ່ນມີຄວາມເຂັ້ມແຂງຫຼາຍ, ດັ່ງນັ້ນຜົນກະທົບຂອງການສນວນສຽງແລະການຫຼຸດຜ່ອນສຽງມັກຈະບໍ່ດີ. ນອກຈາກນັ້ນ, ສິ່ງກີດຂວາງສຽງໃນປະຈຸບັນແລະການປົກຫຸ້ມຂອງສຽງທີ່ໂດດດ່ຽວຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV ບໍ່ໄດ້ຖືກອອກແບບມາເປັນພິເສດສໍາລັບຄຸນລັກສະນະສຽງລົບກວນຄວາມຖີ່ຕ່ໍາຂອງສະຖານີຍ່ອຍ, ແລະຜົນກະທົບການຫຼຸດຜ່ອນສຽງແມ່ນບໍ່ເຫມາະສົມ. ຖ້າພວກເຮົາສາມາດພິຈາລະນາຄຸນລັກສະນະຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV ທີ່ຄອບງໍາໂດຍສຽງກາງແລະຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ, ແລະຮັບຮອງເອົາໂຄງສ້າງການດູດຊຶມສຽງທີ່ມີທັງສຽງງຽບແລະຟັງຊັນດູດສຽງ, ຫວັງວ່າມັນສາມາດຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຖີ່ກາງແລະຄວາມຖີ່ຕ່ໍາຂອງສຽງແລະມີຄຸນສົມບັດຕ້ານ flame ແລະ insulation. ນີ້ແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນທີ່ຍິ່ງໃຫຍ່ສໍາລັບການປັບປຸງຄຸນນະພາບສະພາບແວດລ້ອມສຽງຂອງສະຖານີຍ່ອຍໄດ້.
ອີງຕາມສິ່ງນີ້, ບົດຄວາມນີ້ຈະວິເຄາະລັກສະນະຄວາມເຂັ້ມຂອງແຫຼ່ງສຽງຂອງອຸປະກອນຫຼັກຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV. ໂດຍພິຈາລະນາເຖິງຄວາມຕ້ອງການສຳລັບວັດສະດຸໃນສະຖານີທີ່ຕ້ອງມີຄຸນສົມບັດຕ້ານໄຟ, ເປັນฉนวน ແລະ ຄຸນສົມບັດອື່ນໆ, ພວກເຮົາໄດ້ເລືອກທີ່ຈະດຳເນີນການທົດລອງດູດຊຶມສຽງແບບດ່ຽວ ແລະ ແບບລວມກັນໃນ ຕົວຢ່າງ ໂຟມເມລາມີນ , ຕົວຢ່າງແຜ່ນທີ່ມີຮູນ້ອຍໆ, ແລະ ຕົວຢ່າງຊີມັງທີ່ມີໂຟມ, ແລະ ໄດ້ສະເໜີໂຄງສ້າງດູດຊຶມສຽງປະສົມທີ່ເໝາະສົມສຳລັບການຫຼຸດຜ່ອນສຽງລົບກວນໃນສະຖານີຍ່ອຍ UHV. ສິ່ງນີ້ມີຄວາມໝາຍສຳຄັນໃນການນຳພາປະຕິບັດສຳລັບການນຳໃຊ້ວິສະວະກຳຕົວຈິງ.
Ⅰ. ການວິເຄາະການວັດແທກສຽງຂອງອຸປະກອນຕົ້ນຕໍຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV
ໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV, ແຫຼ່ງສິ່ງລົບກວນຕົ້ນຕໍປະກອບມີເຄື່ອງປ່ຽນແຮງດັນສູງ, ເຄື່ອງປະຕິກອນ shunt, ໂຄງສ້າງຂອງສະຖານີຍ່ອຍ, ແລະອື່ນໆ. ສິ່ງລົບກວນຂອງເຄື່ອງປ່ຽນໄຟຟ້າປະກອບມີສຽງລົບກວນຮ່າງກາຍແລະເຄື່ອງເຮັດຄວາມເຢັນ, ສຽງລົບກວນເຄື່ອງປະຕິກອນ shunt ແມ່ນສິ່ງລົບກວນໄຟຟ້າ, ແລະສິ່ງລົບກວນໂຄງສ້າງຂອງສະຖານີຍ່ອຍແມ່ນສິ່ງລົບກວນ corona. ສິ່ງລົບກວນ Corona ໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນມີຄວາມຖີ່ປານກາງເຖິງຄວາມຖີ່ສູງ, ຫຼຸດລົງຢ່າງໄວວາໃນລະຫວ່າງການຂະຫຍາຍພັນ, ແລະມີຜົນກະທົບເລັກນ້ອຍ. ສິ່ງລົບກວນຄວາມຖີ່ຕ່ໍາທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍໂຄງສ້າງພາຍໃນຂອງຫມໍ້ແປງແລະເຄື່ອງປະຕິກອນ shunt ຫຼຸດລົງຊ້າໆແລະມີອິດທິພົນຢ່າງກວ້າງຂວາງ. ດັ່ງນັ້ນ, ການຄວບຄຸມສິ່ງລົບກວນຂອງຫມໍ້ແປງແລະເຄື່ອງປະຕິກອນ shunt ແມ່ນຈຸດສຸມຂອງການຄວບຄຸມສິ່ງລົບກວນໃນສະຖານີຍ່ອຍ.
- ການວິເຄາະການວັດແທກສິ່ງລົບກວນ transformer ຕົ້ນຕໍ
ລະດັບພະລັງງານສຽງຂອງໝໍ້ແປງຖືກວັດແທກໂດຍໃຊ້ວິທີຄວາມເຂັ້ມຂອງສຽງ. ການຫັນເປັນໄລຍະດຽວເປັນວັດຖຸວັດແທກ, ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງເສັ້ນ contour ກໍານົດແລະຫນ້າດິນການປ່ອຍອາຍພິດອ້າງອິງແມ່ນ 2m, ແລະສອງເສັ້ນ contour ໄດ້ຖືກກໍານົດ, ຕັ້ງຢູ່ເທິງຍົນແນວນອນຂອງ 2m ແລະ 4m ຕາມລໍາດັບ. ຈຸດວັດແທກທັງໝົດແມ່ນຕັ້ງຢູ່ໃນເສັ້ນ contour ທີ່ກໍານົດ, ແລະໄລຍະຫ່າງອອກຕາມລວງນອນລະຫວ່າງຈຸດວັດແທກທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງແມ່ນ 1m. probes ຄວາມເຂັ້ມຂອງສຽງຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອວັດແທກຈຸດໂດຍຈຸດ.
ໃນເວລາທີ່ການໂຫຼດພະລັງງານຂອງກຸ່ມການຫັນເປັນດຽວແມ່ນ 2000MW, ຜົນການວັດແທກຄວາມເຂັ້ມຂອງສຽງຂອງໄລຍະ C ຂອງ transformer ໃນກຸ່ມ I. ລະດັບພະລັງງານສຽງ A-weighted ແມ່ນທີ່ໃຫຍ່ທີ່ສຸດໃນແຖບຄວາມຖີ່ 1/3 octave ກັບຄວາມຖີ່ສູນກາງຂອງ 100, 125, 160 ແລະ 200 Hz ຂອງ transformer UH. ອີງຕາມກົນໄກການຜະລິດສິ່ງລົບກວນຂອງ transformer, ສິ່ງລົບກວນໃນແຖບຄວາມຖີ່ນີ້ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມາຈາກສິ່ງລົບກວນໄຟຟ້າຂອງຮ່າງກາຍ transformer. ດັ່ງນັ້ນ, ເມື່ອຫຼຸດຜ່ອນສິ່ງລົບກວນຂອງເຄື່ອງປ່ຽນ, ຄວນໃຫ້ຄວາມສໍາຄັນໃນການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຖີ່ຂອງ 100 ~ 200Hz. ໃນລະຫວ່າງການວັດແທກ, ການໂຫຼດພະລັງງານຂອງຫມໍ້ແປງກຸ່ມດຽວແມ່ນມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຢູ່ທີ່ 2000MW, ແລະລະດັບພະລັງງານສຽງ A-weighted ທັງຫມົດຂອງຫມໍ້ແປງແມ່ນ 102.7dB(A).
- ການວັດແທກແລະວິເຄາະສິ່ງລົບກວນ reactor ແຮງດັນສູງ
ວິທີການວັດແທກລະດັບພະລັງງານສຽງຂອງເຕົາປະຕິກອນແມ່ນຄືກັນກັບເຄື່ອງປ່ຽນ. ເອົາໄລຍະ B ຂອງເຕົາປະຕິກອນຂະຫນານໃນສະຖານີຍ່ອຍ UHV ເປັນວັດຖຸວັດແທກ, ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງເສັ້ນ contour ທີ່ກໍານົດໄວ້ແລະຫນ້າດິນການປ່ອຍອາຍພິດກະສານອ້າງອີງແມ່ນ 1m, ແລະສອງເສັ້ນ contour ກໍານົດທີ່ມີຄວາມສູງຂອງ 1.5m ແລະ 3m ຕາມລໍາດັບ. ໄລຍະຫ່າງອອກຕາມລວງນອນລະຫວ່າງຈຸດວັດແທກທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງແມ່ນ 1m.
ການວິເຄາະສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໃນແຖບ 1/3 octave ທັງຫມົດ, ອົງປະກອບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາກວມເອົາອັດຕາສ່ວນທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ, ໃນນັ້ນພະລັງງານສຽງໃນຄວາມຖີ່ 100Hz ແມ່ນໃຫຍ່ທີ່ສຸດ, ເຖິງ 96.4dB(A), ເຊິ່ງແມ່ນ 11.5dB(A) ສູງກວ່າລະດັບພະລັງງານສຽງຂອງ 200Hz. ພະລັງງານສຽງໃນແຖບ 1/3 octave ບ່ອນທີ່ 100Hz ຕັ້ງຢູ່ກວມເອົາ 91.2% ຂອງພະລັງງານຕ້ານສຽງສູງໄລຍະດຽວ. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນສາມາດຖືກກໍານົດວ່າປະກົດການແຊກແຊງໃນການແຜ່ກະຈາຍສຽງຂອງເຕົາປະຕິກອນແມ່ນເກີດມາຈາກຄື້ນສຽງ 100Hz.
Ⅱ. ວັດສະດຸທີ່ມີຮູຂຸມຂົນແລະການທົດລອງແຜ່ນ micro-perforated
ໃນການອອກແບບວິສະວະກຳຄວບຄຸມສຽງລົບກວນ, ມັນມັກຈະເປັນການຍາກທີ່ຈະບັນລຸຜົນກະທົບການຫຼຸດຜ່ອນສຽງລົບກວນທີ່ຄາດໄວ້ໂດຍການໃຊ້ວັດສະດຸດຽວສຳລັບ ການດູດຊຶມສຽງ ແລະ ການຮັກສາຄວາມຮ້ອນ. ດັ່ງນັ້ນ, ໂຄງສ້າງການປະສົມປະສານວັດສະດຸດູດຊຶມສຽງມັກຖືກນຳໃຊ້ເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນສຽງລົບກວນ. ໂດຍສະເພາະໃນພື້ນທີ່ພາຍໃນທີ່ມີປະລິມານຫຼາຍ ແລະ ເວລາສະທ້ອນສຽງທີ່ຍາວນານ, ການນຳໃຊ້ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງທົ່ວໄປ. ເພື່ອສຶກສາໂຄງສ້າງດູດຊຶມສຽງທີ່ເໝາະສົມສຳລັບການຄວບຄຸມສຽງລົບກວນໃນສະຖານີຍ່ອຍ UHV, ກ່ອນອື່ນໝົດພວກເຮົາຕ້ອງພິຈາລະນາຄຸນສົມບັດການດູດຊຶມສຽງ ແລະ ການຕ້ານໄຟຂອງວັດສະດຸ, ແລະ ອັນທີສອງ, ພວກເຮົາຕ້ອງລວມມາດຕະການສະເພາະເພື່ອກຳນົດໂຄງສ້າງດູດຊຶມສຽງ.
ໃນປັດຈຸບັນ, ແຜ່ນ perforated ແລະອຸປະກອນການດູດສຽງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນ enclosures insulation ສຽງຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV ເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນສິ່ງລົບກວນ, ແຕ່ຜົນກະທົບແມ່ນບໍ່ດີໃນແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ. ນີ້ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການສົມທົບລັກສະນະແຫຼ່ງສຽງຂອງອຸປະກອນຕົ້ນຕໍຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV. ຫຼັງຈາກກໍານົດມາດຕະການຫຼຸດຜ່ອນສຽງສະເພາະ, ວິທີການເລືອກວັດສະດຸດູດສຽງ porous ແລະວິທີການກໍານົດໂຄງສ້າງການດູດສຽງກາຍເປັນກຸນແຈສໍາລັບການຄວບຄຸມສິ່ງລົບກວນໃນສະຖານີຍ່ອຍ. ຕໍ່ໄປນີ້, ສາມຕົວຢ່າງຂອງແຜ່ນ micro-perforated, ໂຟມ melamine, ແລະຊີມັງໂຟມໄດ້ຖືກຄັດເລືອກເພື່ອສົມທົບກັບກັນແລະກັນເພື່ອປະຕິບັດການທົດລອງ.
- ການປະສົມແຜ່ນ micro-perforated ສອງຊັ້ນ
ຕົວຢ່າງການທົດລອງແຜ່ນ micro-perforated, ໃນທີ່ອັດຕາ perforation ຂອງແຜ່ນ micro-perforated ຕົວຢ່າງ 1 ແມ່ນ 1.5%, ຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນແມ່ນ 1mm, ແລະເສັ້ນຜ່າກາງ pore ແມ່ນ 0.7mm; ອັດຕາ perforation ຂອງແຜ່ນ micro-perforated ຕົວຢ່າງ 2 ແມ່ນ 1.1%, ຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນແມ່ນ 1mm, ເສັ້ນຜ່າກາງ pore ແມ່ນ 0.7mm, ຕົວຢ່າງແຜ່ນ micro-perforated 3, ອັດຕາການ perforation ແມ່ນ 0.7%, ຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນແມ່ນ 1mm, ແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂຸມແມ່ນ 0.7mm.
ສອງຊຸດຂອງການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດກ່ຽວກັບການປະສົມແຜ່ນ micro-perforated ສອງຊັ້ນ. ການທົດລອງທີ 1 ເປັນການປະສົມຕົວຢ່າງແຜ່ນ micro-perforated 2 ແລະ ຕົວຢ່າງແຜ່ນ micro-perforated 1, ແລະ ການທົດລອງ 2 ແມ່ນການປະສົມປະສານຂອງຕົວຢ່າງແຜ່ນ micro-perforated 1 ແລະ micro-perforated plate ຕົວຢ່າງ 3. ສອງຊຸດຂອງການທົດລອງກ່ຽວກັບໂຄງສ້າງການຜະສົມແຜ່ນ micro-perforated ສອງຊັ້ນສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຢູ່ທີ່ 100Hz, ລະດັບການດູດຊຶມສູງສຸດແມ່ນປະມານ 0.7. 500Hz ຫາ 600Hz ໃນທັງສອງຊຸດຂອງການທົດລອງ. ໃນແຖບຄວາມຖີ່ສູງກວ່າ 600Hz, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງຄ່ອຍໆຫຼຸດລົງ.
- ການຜະສົມຜະສານຂອງຊີມັງໂຟມແລະກະດານ micro-perforated
ຫນ້າທໍາອິດ, ໂຄງສ້າງການດູດສຽງທີ່ປະສົມປະສານກັບຊີມັງໂຟມແລະແຜ່ນ micro-perforated ຊັ້ນດຽວໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້. ສອງການທົດລອງທີ່ມີພາລາມິເຕີທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍການລວມເອົາຊີມັງໂຟມແລະແຜ່ນ micro-perforated ຊັ້ນດຽວ. ໃນການທົດລອງທັງສອງ, ຊີມັງໂຟມໄດ້ຖືກວາງໄວ້ຢູ່ທາງຫນ້າຂອງແຜ່ນ micro-perforated.
ເກືອບບໍ່ມີການປ່ຽນແປງອັນໃຫຍ່ຫຼວງລະຫວ່າງຂໍ້ມູນຂອງການທົດລອງ 3 ແລະການທົດລອງ 4. ການປະຕິບັດການດູດສຽງຂອງໂຄງສ້າງປະສົມປະສານໂດຍພື້ນຖານແລ້ວບໍ່ມີການປ່ຽນແປງກັບການປ່ຽນແປງເລັກນ້ອຍໃນຄວາມຫນາຂອງຊີມັງໂຟມແລະໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງຊີມັງໂຟມແລະແຜ່ນ micro-perforated. ຢູ່ທີ່ 100Hz, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງແມ່ນປະມານ 0.4, ຢູ່ທີ່ 250Hz, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງໄປຮອດສູງສຸດຂອງມັນ, ແລະຢູ່ທີ່ປະມານ 900Hz, ມັນໄປຮອດຄ່າສູງສຸດຂອງຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງອີກເທື່ອຫນຶ່ງ.
- ໂຟມເມລາມິນ ແລະການຜະສົມຜະສານ micro-perforated panel
ສອງຊຸດຂອງການທົດລອງໄດ້ຖືກດໍາເນີນກ່ຽວກັບການປະສົມຂອງໂຟມ melamine ແລະແຜ່ນ micro-perforated ຊັ້ນດຽວ. ໃນທັງສອງຊຸດຂອງການທົດລອງ, ໂຟມ melamine ໄດ້ຖືກວາງໄວ້ກ່ອນແຜ່ນ micro-perforated. ຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຢູ່ທີ່ 100Hz ໃນທັງສອງກຸ່ມຂອງການທົດລອງແມ່ນປະມານ 0.7, ແລະລະຫວ່າງ 100Hz ແລະ 500Hz, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງແມ່ນຢູ່ຂ້າງເທິງ 0.7. ປະມານ 500Hz, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງຫຼຸດລົງ, ແຕ່ເມື່ອຄວາມຖີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຄ່ອຍໆເພີ່ມຂຶ້ນ. ການປະສົມປະສານນີ້ມີຜົນກະທົບການດູດຊຶມສຽງທີ່ຂ້ອນຂ້າງທີ່ເຫມາະສົມໃນທັງແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາແລະຄວາມຖີ່ສູງ.
Ⅲ. ການວິເຄາະຜົນການທົດລອງ
ອີງຕາມຄຸນລັກສະນະຂອງແຫຼ່ງສຽງຂອງອຸປະກອນຕົ້ນຕໍຂອງສະຖານີຍ່ອຍ UHV ທີ່ໂດດເດັ່ນໃນແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ, ການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍການເລືອກໂຄງສ້າງແຜ່ນ micro-perforated, ຊີມັງ foamed ບວກກັບໂຄງສ້າງແຜ່ນ micro-perforated, ແລະໂຟມ melamine ບວກກັບໂຄງສ້າງແຜ່ນ micro-perforated composite. ຜົນການທົດສອບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າທັງສາມໂຄງການປະສົມປະສານສາມາດບັນລຸຜົນການດູດຊຶມສຽງທີ່ແນ່ນອນໃນແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ, ແຕ່ວິທີການປະຕິບັດໃນວິສະວະກໍາຕົວຈິງຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີມາດຕະການຫຼຸດຜ່ອນສຽງສະເພາະ.
- ໂຄງປະກອບການຜະສົມຜະສານແຜ່ນ micro-perforated
ກະດານ micro-perforated ສອງຊັ້ນສາມາດຂະຫຍາຍແຖບຄວາມຖີ່ຂອງການດູດຊຶມສຽງຂອງກະດານ micro-perforated ຊັ້ນດຽວ. ອີງຕາມຫຼັກການຂອງການຈັບຄູ່ impedance, ຫຼັກການຂອງການອອກແບບປະສົມປະສານແມ່ນວ່າອັດຕາການ perforation ຂອງຊັ້ນຫນ້າຂອງກະດານ micro-perforated ແມ່ນຫຼາຍກ່ວາອັດຕາ perforation ຂອງຊັ້ນກັບຄືນໄປບ່ອນຂອງກະດານ. ການອອກແບບປະສົມປະສານຂອງກະດານ micro-perforated ສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 150-800Hz ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 20cm. ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 30cm, ມັນສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 100-800Hz.
- ຊີມັງ Foamed ບວກກັບໂຄງສ້າງແຜ່ນ micro-perforated composite
ການເພີ່ມຊີມັງໂຟມຢູ່ທາງຫນ້າຂອງກະດານ micro-perforated ສາມາດຂະຫຍາຍຄວາມຖີ່ຂອງການດູດຊຶມສຽງຂອງກະດານ micro-perforated, ແລະຊີມັງໂຟມຍັງສາມາດມີບົດບາດປ້ອງກັນໄຟໄດ້.
ຊີມັງໂຟມບວກກັບກະດານ micro-perforated ຊັ້ນດຽວສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 150-1000Hz ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 20cm. ຊີມັງ Foamed ບວກກັບ double-layer micro-perforated panels ສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 150-1400Hz ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 20cm. ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 30cm, ມັນສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 100-1400Hz. ໃນຂະນະດຽວກັນ, ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຊີມັງໂຟມນ້ອຍລົງ, ຄວາມ porosity ຫຼາຍ, ແລະຜົນກະທົບການດູດຊຶມສຽງທີ່ມີຄວາມຖີ່ຕ່ໍາກວ່າ.
- ສໍາລັບໂຄງສ້າງລວມຂອງ ອຸປະກອນການດູດສຽງ ແລະແຜ່ນ micro-perforated, ວັດສະດຸດູດສຽງສາມາດຂະຫຍາຍແຖບຄວາມຖີ່ຂອງການດູດສຽງຂອງແຜ່ນ micro-perforated ແລະເພີ່ມໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງແຜ່ນດູດສຽງແລະ micro-perforated. ຄ່າສໍາປະສິດການດູດສຽງຂອງຄວາມຖີ່ຂະຫນາດກາງແລະສູງເພີ່ມຂຶ້ນ, ແລະການດູດຊຶມສຽງສູງສຸດຍ້າຍໄປສູ່ຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ. ໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງວັດສະດຸດູດສຽງ, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຄວາມຖີ່ຕ່ໍາຫຼຸດລົງເລັກນ້ອຍ, ແລະຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງກາງແລະຄວາມຖີ່ສູງເພີ່ມຂຶ້ນ. ການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງຊັ້ນຢູ່ຕາມໂກນຢູ່ຫລັງແຜ່ນ micro-perforated ສາມາດເພີ່ມການດູດຊຶມສຽງທີ່ມີຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ. ວັດສະດຸດູດສຽງບວກກັບແຜງຈຸນລະພາກສອງຊັ້ນມີການດູດຊຶມສຽງໄດ້ດີກວ່າ ແລະ ແຖບຄວາມຖີ່ຂອງການດູດສຽງທີ່ກວ້າງກວ່າວັດສະດຸດູດສຽງບວກກັບແຜງຈຸນລະພາກຊັ້ນດຽວ.
ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກການວິເຄາະຂໍ້ມູນທົດລອງວ່າໂຟມ melamine ບວກກັບແຜ່ນ micro-perforated ຊັ້ນດຽວສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.6 ໃນຂອບເຂດຄວາມຖີ່ຂອງ 200-1600Hz ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 20cm. ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 30cm, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.6 ສາມາດບັນລຸໄດ້ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 100-1600Hz. ໂຟມ Melamine ບວກກັບສອງຊັ້ນ micro-perforated panels ສາມາດບັນລຸຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 200-1600Hz ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 20cm. ເມື່ອຄວາມຫນາຂອງໂຄງສ້າງລວມທັງຫມົດແມ່ນ 30cm, ຄ່າສໍາປະສິດການດູດຊຶມສຽງຫຼາຍກ່ວາ 0.7 ສາມາດບັນລຸໄດ້ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງ 100-1600Hz.
ອີງຕາມການວິເຄາະລັກສະນະຄວາມຖີ່ຂອງສິ່ງລົບກວນຂອງຫມໍ້ແປງຕົ້ນຕໍ UHV ແລະເຄື່ອງປະຕິກອນ shunt ແຮງດັນສູງ, ພະລັງງານສຽງຂອງຫມໍ້ແປງໄຟຕົ້ນຕໍ UHV ແມ່ນມີຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຕົ້ນຕໍຢູ່ທີ່ 100-200Hz, ແລະພະລັງງານສຽງຂອງເຕົາປະຕິກອນແຮງດັນສູງແມ່ນສຸມໃສ່ສ່ວນໃຫຍ່ຢູ່ທີ່ 100Hz. ເພື່ອເລືອກອຸປະກອນການຫຼຸດຜ່ອນສິ່ງລົບກວນ, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງສົມທົບຄວາມຖີ່ຂອງສອງແຫຼ່ງສິ່ງລົບກວນຕົ້ນຕໍ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ວິທີການຫຼຸດຜ່ອນສິ່ງລົບກວນຍັງຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ສົມທົບກັບຮູບແບບຢູ່ໃນສະຖານທີ່ຂອງສະຖານີຍ່ອຍເພື່ອຄວບຄຸມສິ່ງລົບກວນດ້ວຍການປະສົມປະສານທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງວັດສະດຸແລະວິທີການ.
ສຳລັບຂໍ້ມູນເພີ່ມເຕີມກ່ຽວກັບໂຟມເມລາມີນ SINOYQX, ກະລຸນາຕິດຕໍ່ຫາພວກເຮົາໄດ້ທີ່ [email protected] ຫຼື ໂທຫາພວກເຮົາໄດ້ທີ່: +86-28-8411-1861.
ຮູບພາບແລະບົດເລື່ອງບາງຢ່າງແມ່ນໄດ້ຮັບການຜະລິດຈາກອິນເຕີເນັດ, ແລະລິຂະສິດເປັນຂອງຜູ້ຂຽນຕົ້ນສະບັບ. ຖ້າມີການລະເມີດໃດໆ, ກະລຸນາຕິດຕໍ່ພວກເຮົາເພື່ອລຶບ.